🗊Презентация Дистанционные защиты

ДИСТАНЦИОННЫЕ ЗАЩИТЫ ДИСТАНЦИОННЫЕ ЗАЩИТЫ Дистанционной называют защиту, время действия которой зависит от расстояния (дистанции) от места установки защиты до точки КЗ. Чем ближе расположена защита к точке КЗ, тем с меньшим временем она работает. Назначение и принцип действия дистанционной защиты (ДЗ)

Основным органом ДЗ является дистанционный орган (ДО). Он определяет Основным органом ДЗ является дистанционный орган (ДО). Он определяет удаленность КЗ от места установки защиты. В качестве ДО используется реле сопротивления (KZ), реагирующие на полное сопротивление поврежденного участка ЛЭП.

- ДЗ выполняются направленными, действующими при направлении - ДЗ выполняются направленными, действующими при направлении мощности КЗ от шин в ЛЭП; - выдержки времени у защит, работающих при одном направлении мощности, согласуются между собой. По зависимости времени действия ДЗ от расстояния или сопротивления до места КЗ tсз = f(lPK или ZPK) они делятся на две группы: с плавнонарастающими со тупенчатыми характеристиками характеристиками

Принцип выполнения селективной защиты ЛЭП с помощью ступенчатой ДЗ Принцип выполнения селективной защиты ЛЭП с помощью ступенчатой ДЗ Упрощенная структурная схема трехступенчатой ДЗ

Согласование выдержек времени трехступенчатых дистанционных защит Согласование выдержек времени трехступенчатых дистанционных защит

Классификация схем дистанционных защит Классификация схем дистанционных защит По назначению ДЗ могут применяться в качестве основных или резервных защит различных элементов ЭЭС. В отечественных ЭЭС они применяется для действия при междуфазных КЗ. В сетях напряжением 35 кВ и ниже ДЗ должны работать при двойных замыканиях на землю. По числу ступеней ДЗ подразделяются на трехступенчатые, двухступенчатые и одноступенчатые. Для ЛЭП напряжением 10 и 35 кВ применяются ДЗ с плавно нарастающими характеристиками выдержек времени (типа ДЗ-10). По числу дистанционных органов на ступень защиты различают трехсистемные (с тремя измерительными PC в каждой ступени) и односистемные (с одним измерительным PC, переключаемым с помощью пусковых органов на токи и напряжения поврежденных фаз) ДЗ. По типу пусковых органов различают ДЗ с токовым пуском (например, типа ПЗ-3) в качестве ПО используются токовые реле – применяются в сетях с изолированными нейтралями) и с дистанционным пуском (в качестве ПО используются реле сопротивления). По типу реле сопротивления различают ДЗ с ненаправленными (в сетях с изолированными нейтралями) и направленными PC. В первом случае в схему ДЗ дополнительно вводятся РНМ.

Реле сопротивления Реле сопротивления Основные требования, предъявляемые к реле сопротивления 1.Реле сопротивления (особенно I ступени) должны быть быстродействующими: tср = 0,01 - 0,02 с в сетях 500 кВ, tcp = 0,02 - 0,04 с в сетях 110-220 кВ. 2. Реле сопротивления, выполняющие функции измерительных органов всех ступеней ДЗ, должны иметь высокую точность при срабатывании в конце зоны их действия: ΔZ = Zуст – Zср ≤ 0,1Zуст. 3. Реле сопротивления II и III ступеней должны иметь kв = Zв /Zср = 1.05 - 1,1. Элементные базы изготовления реле сопротивления 1. Первоначально PC выполнялись на электромеханических элементах с использованием индукционного принципа действия. 2. С развитием полупроводниковой техники получили широкое применение статические конструкции PC на полупроводниковых приборах, выполняемые из отдельных (дискретных) элементов: диодов, резисторов, конденсаторов (комплекты РС типов КРС-1, КРС-2 и КРС-3). . 3. С развитием микроэлектронной техники (ИМС) начался выпуск PC с улучшенными параметрами на интегральных операционных усилителях (РС типа С-108). При этом уменьшились габариты и потребление реле, повысилась их надежность, появилась возможность выполнения PC с характеристиками более сложной формы. 4. Создание на основе сверхбольших ИМС микропроцессоров позволило приступить к выполнению PC и дистанционных защит в целом на микропроцессорной базе. Функции РС в таких защитах реализуются с помощью специальных программ.

Характеристики срабатывания реле сопротивления Характеристики срабатывания реле сопротивления Характеристикой срабатывания реле сопротивления называют зависимость сопротивления срабатывания реле Zср от угла φр между напряжением Up и током Iр, подводимым к нему от измерительных ТН и ТТ, т. е. Zср = f(φр). Графическое изображение характеристик срабатывания реле

Принципы выполнения реле сопротивления Принципы выполнения реле сопротивления Все разновидности реле сопротивления основаны на сравнении абсолютных значений или фаз двух или нескольких напряжения U1 U2, ..., Un. Каждое из них является функцией напряжения Up и тока Ip, получаемых от ТТ и ТН. Реле с характеристиками срабатывания в виде окружности и эллипса выполняются по принципу сравнения двух напряжений: U1 = kU1Up + kI1Ip, U2 = kU2Up + kI2 Ip. Для получения реле с характеристикой в форме треугольника или четырехугольника производится сравнение трех или четырех напряжений. Реле сопротивления на полупроводниковых элементах выполняются: - на сравнении абсолютных значений двух напряжений: - на сравнении фаз этих напряжений. Последние выполняются на ИМС и имеют большее быстродействие (они могут срабатывать в течение полупериода промышленной частоты, т. е. с t  0,01 с). Реле сопротивления на сравнении абсолютных значений двух напряжений используют диодные схемы сравнения двух типов: - на балансе напряжений; - на балансе токов.

РС на диодных схемах сравнения абсолютных значений двух напряжений РС на диодных схемах сравнения абсолютных значений двух напряжений Ненаправленное реле сопротивления с круговой характеристикой На балансе напряжений На балансе токов

Напряжения U1 (рабочее) и U2 (тормозное) подводятся к выпрямителям VS1 и VS2. Напряжения U1 (рабочее) и U2 (тормозное) подводятся к выпрямителям VS1 и VS2. Выпрямленные напряжения |U1| и |U2| сопоставляются по значению в схеме сравнения на балансе напряжений, токи |I1| и |I2| - в схеме сравнения на балансе токов. На зажимах (m-n) исполнительного органа (ИО) результирующее напряжение равно Uрез = |U1| - |U2|, результирующий ток Iрез = |I1| - |I2|. Исполнительный орган реагирует на знак Uрез или Iрез. В качестве ИО используется магнитоэлектрическое реле или схема с использованием операционных усилителей. Граничным условием срабатывания реле является равенство |U2| = |U1| или |I1| = |I2|. Выражая эти напряжения через Up и Ip, получим уравнение начала срабатывания реле: |kU Up| = |kI Ip|. Разделив обе части равенства на kU Ip, получим Zp, при котором реле начнет работать: (|Up| / |Ip|) = |(kI / kU)| или Zp = Zcp = const. Реле будет работать при сопротивлении Zp  Zcp. Сопротивление, замеряемое реле (Zp), определяется отношением Up и Ip, а величина установленного на реле сопротивления срабатывания (Zcp) - отношением kI / kU. Сопротивление срабатывания реле является величиной, независящей от угла между векторами Up и Ip. Оно имеет характеристику срабатывания в виде окружности с центром в начале координат и радиусом, равным Zcp = (kI / kU). Zcp регулируется изменением kI и kU, т. е. изменением коэффициента пропорциональности между вторичной ЭДС трансреактора TAV и его первичным током и коэффициента трансформации трансформатора напряжения TV.

Направленное реле сопротивления с круговой характеристикой Направленное реле сопротивления с круговой характеристикой (упрощенная схема направленное реле сопротивления типа КРС-1)

Выпрямленные напряжения |U1| и |U2| сопоставляются по значению в схеме Выпрямленные напряжения |U1| и |U2| сопоставляются по значению в схеме сравнения на балансе напряжений. Условие срабатывания реле:|KI Ip|≥ |KU Up- KIIp|. Начало действия реле характеризуется равенством: |U1| =|U2| или |kI Ip| = |kUUp - kI Ip|. Разделим для этого обе части равенства на kUIр, получим |kI /kU| = |Up /Ip - kI/kU|. Учитывая, что Zp = Up / Ip, после преобразования получим Zp = Zcp = 2(kI / kU) = 2R. Характеристика срабатывания направленного реле сопротивления имеет форму окружности, проходящей через начало координат. Сопротивление срабатывания Zcp реле изменяется с изменением φр (угла сопротивления Zp). При φр = φм.ч сопротивление Zcp имеет максимальное значение Zcp.maх = 2(kI / kU). Угол вектора Zcp.max равен углу вектора kI, который определяется параметрами X и R трансреактора TАV1. При всех других значениях угла φр Zcр = Zcp max cos(φм.ч - φр) = 2(kI / kU) cos(φм.ч - φр). Уставка срабатывания реле Zy задается модулем Zcp max = 2|(kI / kU)|. В конструкции реле предусматривается регулирование уставки Zy изменением значений kU и модуля |kI|. Это осуществляется изменением коэффициента трансформации TV (изменением числа вторичных витков) и числа витков первичной обмотки TAV. Для получения эллиптической характеристики срабатывания у реле сопротивления типа КРС-1 используется дополнительная цепочка, состоящая из диода VD и активного сопротивления R6.

Упрощенная схема направленное реле сопротивления типа КРС-2 Упрощенная схема направленное реле сопротивления типа КРС-2

Мертвая зона направленного реле сопротивления Мертвая зона направленного реле сопротивления Причиной ее является снижением до нуля напряжения Up при близких КЗ. Для устранения мертвой зоны и четкой работы при малых значениях Up у реле сопротивления типа КРС-1 характеристика срабатывания реле смещена в III квадрант на 6-12% Zc.p. Для этого в тормозной контур реле накладкой SX вводится резистор R5. Для устранения мертвой зоны у реле сопротивления типа КРС-2 в рабочий и тормозной контуры реле вводятся дополнительные одинаковые по значению ЭДС "памяти" Еп. Они создаются трансреактором TAV2, на вход которого подается напряжение фазы, не подводимой к TV1. Например, если Uр = UAB , то Uп = UC. С учетом этого условие срабатывания реле примет вид: |kI Ip + Еп| ≥ |kU Up - kI Ip + Еп|, При близких КЗ, когда Up = 0, реле работает с напряжением Еп (вместо Up): |Еп + kI Ip| ≥ |Еп - kI Ip|. При трехфазных КЗ, когда все напряжения снижаются до нуля, ЭДС Еп поддерживается некоторое время за счет разряда конденсатора С. По рассмотренным схемам выполняются реле сопротивления, используемые в качестве ПО и ДО I и II ступеней в дистанционной защиты панели типа ЭПЗ-1636. Схема на балансе токов используется для выполнения реле сопротивления типа КРС-3, используемые в дистанционной защиты автотрансформаторов.

Схемы включения реле сопротивления на напряжение и ток сети Схемы включения реле сопротивления на напряжение и ток сети Требования к схемам включения Дистанционные реле сопротивления должны включаться на такие напряжения и токи сети, при которых сопротивление на зажимах реле Zp: - будет пропорционально расстоянию до места повреждения (lKЗ); - будет иметь одинаковые значения (по модулю и углу) при всех видах КЗ в одной точке. Пусковые реле сопротивления в односистемных защитах, должны работать толь- ко при повреждениях на определенных фазах, т.е.обладать избирательностью.

1. Включение реле сопротивления на междуфазные 1. Включение реле сопротивления на междуфазные напряжения и разность фазных токов (схема 1) используется для ДО I-й и II-й ступеней в односистемных защитах и всех трех ступеней в трехсистемных защитах от междуфазных замыканий. Она обеспечивает постоянство замера сопротивлений при всех видах междуфазных КЗ.

Схема с токовой компенсацией предусматривает три PC, каждое из которых Схема с токовой компенсацией предусматривает три PC, каждое из которых включается на напряжение Uф и ток Ip = Iф + k3I0, где Iф – ток той же фазы, что и напряжение Uф; k3I0 – ток, пропорциональный току нулевой последовательности (НП). Коэффициент пропорциональности k = (Z0 –Z1) / 3Z1. При таком значении k сопротивление на зажимах реле при однофазных КЗ Zр = Uф / (Iф + k3I0) получается равным сопротивлению прямой последовательности до места КЗ (Z1). В сети с малым током замыкания на землю (35 кВ и ниже) ДЗ должны реагировать на междуфазные КЗ и двойные замыкания на землю. Для этого их ДО нормально включаются на междуфазное напряжение и разность фазных токов (схема 1). При появлении тока НП, всегда возникающего на участке между точками замыкания на землю К1 и К2, ДО защит, установленные на этом участке, автоматически переключаются на напряжение фазы Uф и ток Iф + k3I0. Для включения PC на разность токов двух фаз (схема 1) используются трансреакторы реле TAV, у которых для этой цели имеется две первичных обмотки 1 и 2. Наличие двух первичных обмоток у трансреакторов реле позволяет включать их на фазный ток и ток 3I0 , необходимый для получения токовой компенсации. При этом ток вторичной обмотки трансреактора будет пропорционален Iр + k3I0.

Способы включения РС Способы включения РС

Эта схема не обеспечивает постоянство замера сопротивлений при различных Эта схема не обеспечивает постоянство замера сопротивлений при различных видах междуфазных КЗ: - при трехфазных КЗ в какой либо точке сети Zр(3) = Zкз; - при двухфазных КЗ в той же точке Zp(2) = 2Zкз. Данная схема, удовлетворяя первому из заданных условий Zp ≡ lкз, но не обеспечивает второго условия, так как Zр(3) ≠ Zp (2). Поэтому ее нельзя применять для включения ДО I и II ступеней. Но она обеспечивает избирательность действия, т.е. срабатывание каждого пускового реле только при определенном виде повреждения. При двухфазных КЗ в этой схеме срабатывает только одно реле, включенное на напряжение поврежденных фаз. По факту срабатывания конкретного ПО дистанционные органы I и II ступеней автоматически переключаются на напряжения и токи поврежденных фаз (по схеме 1). Нестабильность зоны действия пусковых РС, используемых одновременно в качестве ДО третьей ступени, допустима. В схемах включения 1 и 3 в случае двухфазного КЗ из трех РС правильно наименьшее сопротивление замеряет только один из них, включенный на напряжение между поврежденными фазами. Величины сопротивлений, замеряемых двумя другими реле, имеют большие значения и поэтому не могут вызвать неселективного действия защиты.

Погрешности реле сопротивления Погрешности реле сопротивления Погрешности реле сопротивления, обусловленные током Ip Реле сопротивления работают с погрешностью ΔZ = Zуст – Zc.р. В идеальном РС Zc.р должно равняться Zуст, независимо от значений Uр и Ip. В действительности, вследствие ограниченной чувствительности ИО и других факторов, Zср зависит не только от Zyст, но и от значения тока Iр.

Погрешности реле сопротивления, обусловленные другими факторами Погрешности реле сопротивления, обусловленные другими факторами На работу РС оказывают влияние некоторые факторы, под воздействием которых нарушается пропорциональность между Zp на входных зажимах реле и расстоянием lкз до места КЗ. К ним относятся: - переходное сопротивление Rп в месте повреждения; - ток подпитки, посылаемый к месту КЗ от источников, подключенных между местом установки защиты и точкой КЗ; - разветвление токов при сочетании одиночных ЛЭП с параллельными; - погрешности ТТ и ТН, подающих к PC напряжение Up и ток Iр. Влияние переходного сопротивления Rп в месте повреждения на Zp При металлическом КЗ, когда Rп = 0, сопротивление на зажимах реле Zp = Zкз = Z0lкз. Поскольку Zp ≡ lкз, то длина зоны действия ДО точно соответствует расстоянию до места КЗ. Если замыкание происходит через Rп, то сопротивление контура КЗ состоит из сопротивления Zкз ≡ lкз поврежденного участка ЛЭП и переходного сопротивления Rп. Переходное сопротивление может быть вызвано: - при междуфазном КЗ электрической дугой; - при КЗ на землю, кроме того, сопротивлением земли, и сопротивлением элементов, через которые произошло замыкание на землю. Все переходные сопротивления можно считать активными.

Влияние электрической дуги на величину сопротивления, замеряемого реле Влияние электрической дуги на величину сопротивления, замеряемого реле

Влияние токов подпитки от промежуточных источников Влияние токов подпитки от промежуточных источников Между местом установки ДЗ и точкой повреждения могут быть включены промежуточные источники питания Е2, дающие дополнительный ток IKЗ.2 в точку КЗ.

Влияние разветвления токов при сочетании одиночных ЛЭП с параллельными Влияние разветвления токов при сочетании одиночных ЛЭП с параллельными При сочетании одиночной ЛЭП с двумя параллельными и КЗ на одной из них, ток IKЗ , протекающий через реле защиты KZ, разветвляется по параллельным линиям.

Влияние погрешностей измерительных трансформаторов Влияние погрешностей измерительных трансформаторов Токовая погрешность ТТ уменьшает вторичный ток по сравнению с его расчетным значением, что вызывает сокращение зоны действия всех ступеней ДЗ. Угловая погрешность искажает значение угла φр сопротивления Zp и влияет таким образом на работу направлен­ных PC, у которых Zp = f(φр). Для ограничения искажений в работе РС трансформаторы тока, питающие ДЗ, должны проверяться по кривым предельной кратности. Погрешность по коэффициенту трансформации ТН уменьшает вторичное напряжение по сравнению с его расчетным значением, что вызывает увеличение зоны действия всех ступеней ДЗ. Однако, погрешность ТН по коэффициенту трансформации невелика. Значение вторичного напряжения может заметно искажаться за счет падения напряжения в соединительных проводах, связывающих реле с ТН. Подбором сечения соединительных проводов эти искажения сводятся к минимуму. Угловая погрешность ТН влияет на работу направленных РС так же, как и ТТ. Искажение значений Zp необходимо учитывать при выборе уставок и характеристик ДО во избежание нарушений селективности и недопустимого сокращения зон действия защиты.

Расчет параметров дистанционных защит Расчет параметров дистанционных защит Расчет параметров трехступенчатой ДЗ на примере участка сети, показанного на рисунке.

При выборе сопротивления срабатывания ДО необходимо учитывать погрешности, вызывающие отклонение Zcз от принятой уставки Zyст. Действительное значение Zcз = Zyст ± ΔZ. На значение ΔZ влияют погрешности ТТ, ТН и реле сопротивления ДО. В расчетах принимается ΔТТ = ­0,1; ΔТН = ± 0,05; ΔДО = ± 0,1. Помимо этих погрешностей вводится запас, учитывающий погрешности расчета и регулирования уставок. Первая ступень защиты ДЗ1 Сопротивление срабатывания ZI cз.1 выбирается из условия, чтобы ДО этой ступени не могли сработатьза пределами защищаемой ЛЭП (W1): ZIcз.1 = k1 ZW1, где ZW1- первичное сопротивление прямой последовательности защищаемой ЛЭП W1; k1 = 0,85-0,9 - коэффициент, учитывающий погрешности ΔТН и ΔДО, могущие вызвать увеличение ZI cз.1. Время срабатывания I ступени tIcз.1 определяется собственным временем действия ИО и элементов ЛЧ защиты (tIcз.1 = 0,02-0,1 с). Длина зоны I ступени составляет (0,85-0,9)lW1.

Вторая ступень защиты ДЗ1 Вторая ступень защиты ДЗ1 Сопротивление срабатывания ZIIcз.1 и выдержку времени tIIcз.1 отстраивают от быстродействующих РЗ трансформаторов и ЛЭП, отходящих от шин ПС B. По согласованию с РЗ линий: ZIIcз.1 = k1(ZW1 + k2 kT ZIcз.2 ), где ZW1- первичное сопротивление прямой последовательности защищаемой ЛЭП; ZIcз.2 - наименьшее из сопротивлений срабатывания I ступеней ДЗ смежных ЛЭП; k2 = 0,9 - коэффициент, учитывающий сокращение ZIcз.2 на ΔZ; k1 = 0,85-0,9 - коэффициент, учитывающий возможное увеличение ZIIcз.1 в результате погрешностей ДО II ступени ДЗ1; kT - коэффициент токораспределения (принимается равным IW2 /IW2 при КЗ в точке К1). По отстройке от КЗ за трансформаторами ПС В: ZIIcз.1= k1(ZW1+ kT ZT мин), где ZT мин - сопротивление наиболее мощного трансформатора на ПС В с учетом его изменения при регулировании напряжения; k1 = 0,85-0,9; kT - коэффициент токораспределения при КЗ за трансформатором ПС В. За окончательное значение ZIIcз.1 принимается меньшее из них. Выбранное ZIIcз.1 проверяется по условию надежного действия II ступени ДЗ1 при КЗ на шинах ПС В. Согласно ПУЭ: kч = ZIIcз.1 / ZW1 ≥ 1,15. Выдержка времени II ступени принимается равной: tIIcз.1 = tIcз.2 + Δt, где t cз.2 - максимальное время действия быстродействующих РЗ следующего участка. Если считать tIcз.2 = 0,1 с, а Δt = 0,3-0,5 с, то tIIcз.1 = 0,4-0,6 с.

Третья ступень защиты ДЗ1 Третья ступень защиты ДЗ1 Измерительные органы III ступени могут выполняться с помощью токовых реле или реле сопротивления. Ток срабатывания токовых ПО, применяемых в ДЗ сети 35 кВ, выбирается так же, как и у МТЗ, по условию отстройки от тока нагрузки: IIIIсз1 = kотс kсзп Iнагр. макс / kв, где kотс = 1,2; kв =0,8; kсзп и Iнагр. макс - определяются расчетом. Чувствительность токовых ПО проверяется по Iкз.мин: - при КЗ в конце защищаемой ЛЭП kч ≥ 1,5; - при КЗ в конце зоны резервирования kч ≥1,2. Сопротивление срабатывания III ступени ненаправленного реле сопротивления выбирается из условия отстройки от минимального значения рабочего сопротивления Zраб.мин, появляющегося на зажимах реле после отключения внешнего КЗ. Наименьшее значение Zраб.мин имеет место при Iнагр. макс и Uраб. мин= (0,9-0.95)Uраб.норм: Zраб.мин = Uраб. мин / (kсзп Iнагр. макс). Для обеспечения надежного возврата реле после отключения внешнего КЗ, ZIII cз.1 определяется по выражению: ZIIIcз.1 = Zраб.мин /(kотс kв), где kотс = 1,1-1,2; kв = 1,15.

Чувствительность реле сопротивления III ступени проверяется при КЗ в Чувствительность реле сопротивления III ступени проверяется при КЗ в конце защищаемой ЛЭП и в конце зоны резервирования и оценивается коэффициентом kч = ZIII cз.1 / Zкз. макс, где Zкз. макс – наибольшее сопротивлеие на зажимах реле при КЗ в расчетных точках. Согласно ПУЭ kч в первом случае должен быть не меньше 1,5, а во втором - 1,2. Сопротивление срабатывания III ступени направленного реле сопротив – ления имеет Zсз, зависящее от φр по уравнению Zсз = Zсз макс cos(φм.ч - φр). С учетом этого для отстройки от нагрузки ZIIIcз.1 определяется по выражению: ZIIIcз.1 = Zраб.мин /(kотс kв cos(φм.ч – φнагр. макс). Выдержка времени III ступени ДЗ1 выбирается по условию селективности с III ступенью ДЗ2: tIIIcз.1 = tIIcз.2 + Δt. В некоторых случаях для уменьшения tIIIcз.1 сопротивление срабатывания ZIII cз.1 согласуется с концом зоны действия второй ступени ZIIcз.2 следующего участка. Проверка Zcз ДО по току точной работы Iт.р. Проверяется, чтобы минималь- ное значение тока КЗ в конце зоны действия каждой ступени ДЗ было больше тока точной работы ДО этой ступени (при выбранной уставке) не менее чем в 1,3 раза: Iкз. мин ≥ 1,3 I /т.р. Вторичные сопротивления срабатывания реле. Для пересчета первичных сопротивлений на вторичную сторону ТТ и ТН используется выражение Zср = Zсз KI / KU.

Разновидности находящихся в эксплуатации дистанционных защит Разновидности находящихся в эксплуатации дистанционных защит Для защиты ЛЭП 500-750 кВ применяется ДЗ типа ПДЭ-2001. Для защиты ЛЭП 110-330 кВ - трехступенчатая ДЗ, размещенная на панели защиты типа ЭПЗ-1636. Аналогичное назначение имеет дистанционная защита типа ШДЭ-2801. Помимо ДЗ ШДЭ-2801 существует ДЗ типа ШДЭ-2802. Для сетей 35 кВ с изолированной нейтралью выпускается односистемная трехступенчатая ДЗ типа ШДЭ-2701 с токовыми ПО. Для ЛЭП напряжением 6-20 кВ выпускается односистемная ДЗ типа ДЗ-10 с зависимой характеристикой выдержки времени.. Оценка дистанционных защит Основными достоинствами дистанционного принципа являются: - селективность действия защиты в сетях любой конфигурации с любым числом источников питания: малые выдержки времени при КЗ в начале защищаемого участка; - значительно большая чувствительность при КЗ и лучшая отстройка от нагрузки и качаний по сравнению с МТЗ. К числу недостатков ДЗ следует отнести: - невозможность обеспечения мгновенного отключения КЗ в пределах всей защищаемой ЛЭП; - реагирование на качания и нагрузку; - возможность ложной работы при неисправностям в цепях напряжения; - сложность схем ДЗ и ДО.