🗊Презентация Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки. Плиты – плоские элементы, толщина которых значительно меньше длины и ширины. Балки – линейные элементы, длина которых значительно превышает поперечные размеры. Плиты и балки могут быть однопролетными и многопролетными.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Наиболее распространенные изгибаемые элементы – плиты и балки. Плиты – плоские элементы, толщина которых значительно меньше длины и ширины. Балки – линейные элементы, длина которых значительно превышает поперечные размеры. Плиты и балки могут быть однопролетными и многопролетными. Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. В плитах сетки размещаются понизу, а в многопролетных плитах и поверху, над промежуточных опорах.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Плиты армируют сварными сетками. Сетки укладывают так, чтобы стержни их рабочей арматуры воспринимали растягивающие усилия, возникающие при изгибе, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. В плитах сетки размещаются понизу, а в многопролетных плитах и поверху, над промежуточных опорах.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм. Поперечные стержни сеток (распределительная арматура) устанавливают для обеспечения проектного положения рабочих стержней, уменьшения усадочных и температурных деформаций конструкции, распределения местного воздействия сосредоточенных нагрузок.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3…10мм, с шагом 100…200мм. Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее диаметра и не менее 10мм, а в толстых плитах (толще 100мм) не менее 15 мм. Поперечные стержни сеток (распределительная арматура) устанавливают для обеспечения проектного положения рабочих стержней, уменьшения усадочных и температурных деформаций конструкции, распределения местного воздействия сосредоточенных нагрузок. Общее сечение поперечных стержней принимают не менее 10% сечения рабочей арматуры. Шаг поперечных стержней –250…350мм.

Конструктивные особенности изгибаемых железобетонных элементов

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм. Ширину прямоугольных сечений принимают b=(0,30…0,5)h. Ширина сечения балок зависит от диаметра продольной арматуры и крупности заполнителя. Рекомендуемая ширина сечения балок b=100, 150, 200, 220, 250мм и далее кратно 50мм.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Железобетонные балки могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными, по форме поперечного сечения – прямоугольного, таврового двутаврового, трапециевидного и т. д. Высота сечения балок может быть 1/10…1/20 от пролета и назначается кратной 50мм, если она не более 600мм, и кратной 100мм – при h>600мм и ≤ 800мм, затем 1000мм и 1200мм и далее кратные 300мм. Ширину прямоугольных сечений принимают b=(0,30…0,5)h. Ширина сечения балок зависит от диаметра продольной арматуры и крупности заполнителя. Рекомендуемая ширина сечения балок b=100, 150, 200, 220, 250мм и далее кратно 50мм. Число продольных рабочих гибких стержней, заводимых за грань опоры балки, должно быть не менее двух. При ширине b≤150мм допускается установка одного стержня.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры, должно быть не менее наибольшего диаметра стержней, при этом для нижних горизонтальных (при бетонировании) - не менее 25мм, а для верхних стержней – не менее 30мм.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ БАЛКИ Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры, должно быть не менее наибольшего диаметра стержней, при этом для нижних горизонтальных (при бетонировании) - не менее 25мм, а для верхних стержней – не менее 30мм. При расположении нижней арматуры более чем в два раза по высоте сечения расстояние между стержнями, расположенными в третьем и следующих рядах, должно быть не менее 50мм. В стесненных условиях стержни можно располагать попарно без зазоров.

При высоте сечения более 700мм у боковых граней должны ставиться монтажные продольные стержни с площадью сечения не менее 0,1% от площади Аb1. При высоте сечения более 700мм у боковых граней должны ставиться монтажные продольные стержни с площадью сечения не менее 0,1% от площади Аb1.

Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно.

Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми.

Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте.

Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Продольную и поперечную арматуру объединяют в сварные или вязаные каркасы. Вязаные каркасы весьма трудоемки и применяются в случаях, если изготовление сварных каркасов невозможно. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении.

Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1…1,5 м. При армировании вязаными каркасами хомуты в балках прямоугольного сечения делают замкнутыми. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. В балках шириной более 350мм устанавливают многоветвевые хомуты. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 6 мм при высоте балок до 800мм и не менее 8 мм при большей высоте. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Шаг и диаметр поперечной арматуры в балках устанавливается по расчету на действие поперечной силы. Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм.

При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм.

При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм. В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать.

При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: При этом по конструктивным условиям на приопорных участках балок длиной ¼ пролета при равномерно распределенной нагрузке расстояние между поперечными стержнями (или хомутами) в элементах без отгибов должно быть: В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм. В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать. В балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75h0 и не более 500 мм.

а — криволинейной напрягаемой арматурой; а — криволинейной напрягаемой арматурой; б — прямолинейной напрягаемой арматурой

а — поперечными сварными сетками; а — поперечными сварными сетками; б — хомутами или сварной сеткой в обхват

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Железобетонными элементами с одиночным армированием называются такие элементы, у которых расчетная продольная рабочая арматура расположена у растянутой грани.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Железобетонными элементами с одиночным армированием называются такие элементы, у которых расчетная продольная рабочая арматура расположена у растянутой грани. Расчет прочности по нормальным сечениям изгибаемых железобетонных элементов ведется по III стадии напряженно-деформированного состояния (стадии разрушения). Возможны два случая разрушения изгибаемых элементов по нормальным сечениям.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Первый вариант разрушения носит пластический характер Разрушение элемента начинается при достижении в растянутой арматуре физического или условного предела текучести. Появляются и раскрываются трещины в бетоне растянутой зоны, после чего происходит дробление сжатой зоны бетона.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Первый вариант разрушения носит пластический характер Разрушение элемента начинается при достижении в растянутой арматуре физического или условного предела текучести. Появляются и раскрываются трещины в бетоне растянутой зоны, после чего происходит дробление сжатой зоны бетона. Процесс разрушения протекает плавно. Прочностные характеристики арматуры используются полностью.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием При втором варианте разрушение носит хрупкий, катастрофический характер и начинается дроблением бетона сжатой зоны Трещины в бетоне растянутой зоны либо не образуются, либо ширина их раскрытия в момент разрушения не превышает предельно допустимой.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием При втором варианте разрушение носит хрупкий, катастрофический характер и начинается дроблением бетона сжатой зоны Трещины в бетоне растянутой зоны либо не образуются, либо ширина их раскрытия в момент разрушения не превышает предельно допустимой. Напряжения в растянутой арматуре не достигают физического или условного предела текучести, следовательно, прочностные свойства арматуры используются не полностью.

Расчет по нормальному сечению изгибаемых железобетонных элементов прямоугольного профиля без предварительного напряжения с одиночным армированием Характер разрушения определяется величиной относительной высоты сжатой зоны, которая зависит от коэффициента армирования, класса бетона и арматуры.

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния;

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне;

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий;

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы;

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы; растягивающие напряжения в арматуре достигают расчетного сопротивления осевому растяжению, если высота условной сжатой зоны бетона не превосходит граничную высоту сжатой зоны бетона; справедлива гипотеза плоских сечений (сечение, плоское до изгиба, остается плоским после изгиба) (малость сдвига по сравнению с углами поворота);

предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; предельное состояние наступает в случае, если сжатый бетон или растянутая арматура достигает своего предельного состояния; разрушение элемента определяется в большинстве случаев разрушением бетона в сжатой зоне; расчет элементов производится из условия равновесия внешних сил и предельных внутренних усилий; сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; бетон в сжатой зоне представляет собою жесткопластический материал; напряжения в бетоне сжатой зоны равномерно распределены по высоте сечения расчетной сжатой зоны и равны призменной прочности бетона - расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию для предельных состояний I группы; растягивающие напряжения в арматуре достигают расчетного сопротивления осевому растяжению, если высота условной сжатой зоны бетона не превосходит граничную высоту сжатой зоны бетона; справедлива гипотеза плоских сечений (сечение, плоское до изгиба, остается плоским после изгиба) (малость сдвига по сравнению с углами поворота);

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием 1 — нормальные трещины; 2 — граница сжатой зоны (расчетная высота сжатой зоны бетона)

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения.

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения. Если x ≥ xR , разрушение будет иметь хрупкий характер.

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с одиночным армированием: при При расчете изгибаемых железобетонных конструкций должно выполняться условие: x ≤ xR Выполнение этого условия соответствует пластическому характеру разрушения. Если x ≥ xR , разрушение будет иметь хрупкий характер. Невыполнение этого условия допускается только в случае, если площадь сечения продольной растянутой арматуры определена из расчета элемента по II группе предельных состояний или по конструктивным соображениям.

Изгибаемый элемент прямоугольного профиля с одиночным армированием В этом случае, в качестве второго разрешающего уравнения допускается использовать выражение:

Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием:

Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: Разрешающие уравнения задачи проверки несущей способности по нормальному сечению изгибаемого железобетонного элемента прямоугольной формы с двойным армированием: В этом случае, в качестве второго разрешающего уравнения допускается использовать выражение:

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона (СНиП 52-01-2003 АР)

Вывод формулы ξR (СП 52-101-2003)

Вывод формулы ξR (СНиП 2.03.01-84*)

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона, ξR

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

График зависимости σ–ξ

Зависимость R от расчетного сопротивления бетона

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Зависимость R от класса арматуры

Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению.

Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения.

Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными).

Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры - со знаком «минус»;

Нелинейная деформационная модель расчета железобетонных конструкций по нормальным сечениям Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры - со знаком «минус»; значения растягивающей продольной силы, а также растягивающих напряжений и деформаций удлинения бетона и арматуры - со знаком «плюс».

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения:

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений);

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры;

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при εbi ≥ 0 напряжения σbi = 0.

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующие положения: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при εbi ≥ 0 напряжения σbi = 0. В отдельных случаях (например, изгибаемые и внецентренно сжатые бетонные конструкции, в которых не допускают трещины) расчет по прочности производят с учетом работы растянутого бетона.

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента:

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента:

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента: зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры:

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента: уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента: зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры: