🗊Презентация Расчет центрально сжатых элементов

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Примером центрально-сжатых элементов каменных и армокаменных конструкций могут служить столбы многоэтажных каменных зданий. При оценке прочности сечений эпюру напряжений в центрально-сжатом элементе каменной кладки принимают прямоугольной с ординатой, равной по величине расчетному сопротивлению R осевому сжатию кладки. Из-за влияния продольного изгиба и увеличения деформаций вследствие ползучести материала при длительном нагружении возможно разрушение сжатых элементов до исчерпания прочности, что учитывается коэффициентами φ и mg.

Для прямоугольного сечения при h ≥ 30 см и для произвольного сечения при i ≥ 8,7 см коэффициент η = 1. Для прямоугольного сечения при h ≥ 30 см и для произвольного сечения при i ≥ 8,7 см коэффициент η = 1. Расчетные высоты стен и столбов: ℓ0 = H – при шарнирном опирании на неподвижные в горизонтальном направлении опоры (жилые и общественные здания); ℓ0 = 1,25H – при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре для многопролетных зданий; ℓ0 = 1,5H – при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре для однопролетных зданий; для конструкций с частично защемленными опорными сечениями – с учетом фактической степени защемления, но не менее ℓ0 = 0,8H.

РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Внецентренное сжатие является наиболее распространенным видом силового воздействия на каменные конструкции. Примером внецентренно-сжатых элементов каменных и армокаменных конструкций могут служить несущие стены и столбы многоэтажных каменных зданий.

Местное сжатие (смятие) Если опирание конструкции происходит только по части сечения, имеет место местное сжатие (смятие). Сопротивление каменной кладки местному сжатию больше, чем осевому из-за включения в работу смежных незагруженных зон.

Местное сжатие (смятие) Если опирание конструкции происходит только по части сечения, имеет место местное сжатие (смятие). Сопротивление каменной кладки местному сжатию больше, чем осевому из-за включения в работу смежных незагруженных зон.

Несущая способность элемента при местном сжатии: Несущая способность элемента при местном сжатии:

РАСЧЕТ АРМОКАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С целью повышения несущей способности каменных конструкций применяют следующие способы их армирования: поперечное (сетчатое) – с расположением арматурных сеток в горизонтальных швах кладки;

РАСЧЕТ АРМОКАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С целью повышения несущей способности каменных конструкций применяют следующие способы их армирования: поперечное (сетчатое) – с расположением арматурных сеток в горизонтальных швах кладки; продольное – с расположением арматуры снаружи кладки под слоем цементного раствора или в борозда, оставляемых в кладке и последующей их заливкой раствором;

РАСЧЕТ АРМОКАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С целью повышения несущей способности каменных конструкций применяют следующие способы их армирования: поперечное (сетчатое) – с расположением арматурных сеток в горизонтальных швах кладки; продольное – с расположением арматуры снаружи кладки под слоем цементного раствора или в борозда, оставляемых в кладке и последующей их заливкой раствором; армирование посредством включения в кладку железобетона – комплексные конструкции;

РАСЧЕТ АРМОКАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С целью повышения несущей способности каменных конструкций применяют следующие способы их армирования: поперечное (сетчатое) – с расположением арматурных сеток в горизонтальных швах кладки; продольное – с расположением арматуры снаружи кладки под слоем цементного раствора или в борозда, оставляемых в кладке и последующей их заливкой раствором; армирование посредством включения в кладку железобетона – комплексные конструкции; усиление посредством заключения элемента в железобетонную или металлическую обойму из уголков.

ЭЛЕМЕНТЫ С СЕТЧАТЫМ АРМИРОВАНИЕМ Применяются для повышения прочности тяжело нагруженных столбов или простенков малой гибкости, загруженных небольшими эксцентриситетами. Для прямоугольных сечений при e0 > 0,17 h, а также при λh > 15 или λi > 53 – сетчатое армирование применять не следует.

Повышение несущей способности сжатой кладки, усиленной сетчатым армированием, происходит в результате включения арматуры в работу на растяжение, что препятствует расширению кладки в поперечном направлении. Повышение несущей способности сжатой кладки, усиленной сетчатым армированием, происходит в результате включения арматуры в работу на растяжение, что препятствует расширению кладки в поперечном направлении. В центрально сжатой кладке сетчатое армирование более эффективно, чем армирование продольными стержнями в том же количестве.

Повышение несущей способности сжатой кладки, усиленной сетчатым армированием, происходит в результате включения арматуры в работу на растяжение, что препятствует расширению кладки в поперечном направлении. Повышение несущей способности сжатой кладки, усиленной сетчатым армированием, происходит в результате включения арматуры в работу на растяжение, что препятствует расширению кладки в поперечном направлении. В центрально сжатой кладке сетчатое армирование более эффективно, чем армирование продольными стержнями в том же количестве. Для изготовления сеток используется арматура классов A-I или Bp-I диаметром 3…8 мм. При пересечении арматуры в швах d ≤ 6 мм. Расстояние между стержнями должно быть не более 12 см и не менее 3 см. Сетки могут быть прямоугольными (с перекрестными стержнями) при диаметре 3…6 мм и типа «зигзаг» при диаметре 3…8 мм.

Сетки типа «зигзаг» имеют только один ряд стержней (в одном направлении) и устанавливаются в двух смежных рядах. Две эти сетки эквивалентны одной прямоугольной сетке. Сетки типа «зигзаг» имеют только один ряд стержней (в одном направлении) и устанавливаются в двух смежных рядах. Две эти сетки эквивалентны одной прямоугольной сетке. Сетки укладывают не реже чем через 40 см или через 5 рядов кладки из обыкновенного кирпича, через 4 ряда утолщенного кирпича и через 3 ряда кладки из керамических камней.

При бóльшем расстоянии между сетками их влияние на несущую способность кладки незначительно, в этом случае армирование следует рассматривать как конструктивное. При бóльшем расстоянии между сетками их влияние на несущую способность кладки незначительно, в этом случае армирование следует рассматривать как конструктивное. Степень насыщенности кладки сетчатой арматурой характеризуется процентом армирования кладки по объему. Для сеток с квадратными ячейками из стержней сечением As1 с размером ячейки с при расстоянии между сетками по высоте s:

ЦЕНТРАЛЬНОЕ СЖАТИЕ

ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ

ЭЛЕМЕНТЫ С ПРОДОЛЬНЫМ АРМИРОВАНИЕМ Применяются в основном для тяжело нагруженных столбов и простенков значительной гибкости (λh > 15 или λi > 53), а также при внецентренном сжатии с большим эксцентриситетом приложения продольной силы. 5.04.2018

При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d.

При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. Площадь сечения продольной арматуры μ ≥ 0,1%, растянутой μ ≥ 0,05% площади поперечного сечения элемента.

При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. Площадь сечения продольной арматуры μ ≥ 0,1%, растянутой μ ≥ 0,05% площади поперечного сечения элемента. Для защиты арматуры от коррозии марку раствора принимают не менее 50.

При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. При расположении арматуры снаружи кладки расстояние между хомутами ≤ 15d продольных стержней, а при расположении арматуры внутри кладки — 20d. Площадь сечения продольной арматуры μ ≥ 0,1%, растянутой μ ≥ 0,05% площади поперечного сечения элемента. Для защиты арматуры от коррозии марку раствора принимают не менее 50. В центрально сжатых и изгибаемых элементах к моменту достижения в стали предела текучести сопротивление кладки используется только на 85%, после чего совместная работа арматуры и кладки нарушается и начинается разрушение элемента.

Условие прочности при центральном сжатии: Условие прочности при центральном сжатии:

В центрально сжатых элементах арматуру используют в виде исключения. В центрально сжатых элементах арматуру используют в виде исключения. Проще и выгоднее для повышения несущей способности увеличить сечение неармированной кладки или использовать сетчатое армирование.

Случай малых экцентриситетов армированной кладки Случай малых экцентриситетов армированной кладки Sс ≥ 0,8S0 (1)      или х ≥ 0,55 h0. (2)  В этом случае все сечение сжато или имеется незначительное растяжение у грани, наиболее удаленной от силы N. Разрушение начинается с наиболее сжатой грани.   Под влиянием расчетных внешних сил в сечении возникают расчетные внутренние усилия: в сжатой арматуре, если таковая имеется, D`a = F`aRa, где F`a = площадь сжатой арматуры, Ra — расчетное сопротивление арматуры.

Равнодействующую расчетных усилий в сжатой зоне каменной кладки обозначим Dк , а ее расстояние от центра тяжести арматуры Fa, так называемое плечо внутренней пары, - z. Равнодействующую расчетных усилий в сжатой зоне каменной кладки обозначим Dк , а ее расстояние от центра тяжести арматуры Fa, так называемое плечо внутренней пары, - z. Из условий равенства моментов внешних и внутренних сил относительно центра тяжести растянутой арматуры можно написать уравнение   Ne = φ [Dк z + D`a (h0 - a`)], (3)  е - расстояние от центра тяжести арматуры Fa продольной силы N; для прямоугольных сечений e = h/2 – a + e0; (4)  а и а' - расстояние от центра тяжести арматуры соответственно Fa и F`a до ближайшей грани сечения;

Dкz - момент внутренних сжимающих сил в кладке относительно центра тяжести арматуры Fa; этот момент (как было установлено при рассмотрении неармированной кладки, при малых эксцентриситетах) не зависит от величины эксцентрицитета е0 и, следовательно, равен моменту внутренних сил при центральномсжатии относительно той же оси, т. е. для сечения) произвольной формы Dкz - момент внутренних сжимающих сил в кладке относительно центра тяжести арматуры Fa; этот момент (как было установлено при рассмотрении неармированной кладки, при малых эксцентриситетах) не зависит от величины эксцентрицитета е0 и, следовательно, равен моменту внутренних сил при центральномсжатии относительно той же оси, т. е. для сечения) произвольной формы Dкz = mк RS0   (5)   и для прямоугольного сечения Dкz = 0,5mкbh20R, (6) где b - ширина прямоугольного сечения;  mк = 0,85 - при наличии сжатой арматуры F`a  и  тк = 1 при отсутствии арматуры F`a;       D`a(h0 - a`) - момент внутренних сжимающих сил в сжатой арматуре F`a относительно центра тяжести арматуры Fa.  

Условие прочности для сечения произвольной формы Условие прочности для сечения произвольной формы N ≤ [N] = φ [mк RS0+Ra F`a (h0 - a`)] /e, (7)   где φ определяется, исходя из гибкости и упругой характеристики кладки α, значение упругой характеристики α применяется, как для неармированной кладки.   Для прямоугольного сечения  N ≤ [N] = φ [0,5mк R bh20+Ra F`a (h0 - a`)] /e. (8)  

Из формулы (8), полагая N = [N] можно определить площадь сечения сжатой арматуры в прямоугольном сечении Из формулы (8), полагая N = [N] можно определить площадь сечения сжатой арматуры в прямоугольном сечении   F`a = (Ne/φ - 0,5mк R bh20)/ Ra(h0 - a`).   (9)   При малых эксцентриситетах, когда все сечение сжато и продольная сила приложена между центрами тяжести арматуры Faи F'a, разрушение может начаться не со стороны, близкой к силе N, а с противоположной, т. е. там, где малая площадь сечения арматуры Fa.

Чтобы этого не произошло, площадь сечения арматуры Fa должна быть больше некоторого предела, который можно установить, составив уравнение внешних и внутренних сил относительно центра тяжести сжатой арматуры: Чтобы этого не произошло, площадь сечения арматуры Fa должна быть больше некоторого предела, который можно установить, составив уравнение внешних и внутренних сил относительно центра тяжести сжатой арматуры:   Ne' = N (h0 - а' - e) ≤ φ [mк RS'0 + RaFa (h0 - а')], (10)   где S'0 - статический момент всей площади сечения кладки каменных конструкций относительно центра тяжести сжатой арматуры F'a;       е' - расстояние от центра тяжести арматуры Fa до силы' Л'.   Из формулы (11) N ≤ [N] = φ [mк RS'0 + RaFa (h0 - a`)] /e`. (11)   Для прямоугольного сечения RS'0 = 0,5Rbh20, откуда, воспользовавшись формулой (12), получим N ≤ [0,5mк Rbh20+Ra Fa (h0 - a`)]φ /e`. (12)

Случай больших эксцентриситетов , когда Случай больших эксцентриситетов , когда Sc>0,8S0 , (1) или в прямоугольном сечении х >0,55h0 . (2)  В этом случае в сечении возникают напряжения сжатия и значительные растягивающие напряжения. Разрушение начинается с растянутой зоны. Расчет производим в предположении прямоугольной эпюры напряжений в сжатой зоне кладки и пренебрегаем ее сопротивлением в растянутой зоне. Под влиянием внешних сил в сечении возникают внутренние силы: в растянутой арматуре Da = RaFa; в сжатой арматуре D'a = RaF'a.  Сила, возникающая в кладке каменных конструкций: Dк = mкRиFc, (3) где Fc - сжатая часть площади сечения кладки; Rи - расчетное сопротивление кладки при внецентренном сжатии с большими эксцентриситетами; Rи = 1,25R.  

Из условия равновесия, согласно которому сумма проекция всех сил на вертикальную ось равна нулю, можно написать следующее условие прочности армированной кладки в случае больших эксцентриситетов: Из условия равновесия, согласно которому сумма проекция всех сил на вертикальную ось равна нулю, можно написать следующее условие прочности армированной кладки в случае больших эксцентриситетов:   N ≤ [N] = φ (Dк + D`a– Da), (4)  или, подставляя значения Dк , D`a, Da, получим   N ≤ [N] = φ [mкRиFc+ RaF'a- RaFa], (5)   где φ — коэффициент продольного изгиба, как для неармированной каменной кладки (учитывая работу всего сечения).

Для определения величин Fc и Sc необходимо знать положение нейтральной оси (или х), которое можно определить, исход из условия, что сумма моментов внутренних сжимающих и растягивающих усилий  относительно  точки приложения продольно силы N должна быть равна нулю Для определения величин Fc и Sc необходимо знать положение нейтральной оси (или х), которое можно определить, исход из условия, что сумма моментов внутренних сжимающих и растягивающих усилий  относительно  точки приложения продольно силы N должна быть равна нулю mкRиScN ±RaF'ae` - RaFae = 0, (6) а для прямоугольного сечения mкRиbx(e – h + x/2) ± RaF'ae` - RaFae = 0, (7) где ScN - статический момент сжатой зоны кладки относительно точки приложения силы N. В формуле (7) под корнем знак минус следует принимать, когда сила выходит за пределы арматуры Faи F'a.

КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Комплексными называются элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, располагаемого внутри кладки или снаружи в пазах. Кладка при возведении служит опалубкой для бетона.

КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Комплексными называются элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, располагаемого внутри кладки или снаружи в пазах. Кладка при возведении служит опалубкой для бетона. Продольную арматуру укладывают как снаружи кладки под слоем цементного раствора, так и внутри кладки или в бороздах с заполнением их раствором.

КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Комплексными называются элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, располагаемого внутри кладки или снаружи в пазах. Кладка при возведении служит опалубкой для бетона. Продольную арматуру укладывают как снаружи кладки под слоем цементного раствора, так и внутри кладки или в бороздах с заполнением их раствором. Арматура классов A240, A300 и Bp500 d ≥ 3мм (растянутая арматура) и d ≥ 8 мм (сжатая арматура). Совместная работа стержней и кладки обеспечивается хомутами из класса A240 и Bp500 d 3…6 мм.

КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Комплексными называются элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, располагаемого внутри кладки или снаружи в пазах. Кладка при возведении служит опалубкой для бетона. Продольную арматуру укладывают как снаружи кладки под слоем цементного раствора, так и внутри кладки или в бороздах с заполнением их раствором. Арматура классов A240, A300 и Bp500 d ≥ 3мм (растянутая арматура) и d ≥ 8 мм (сжатая арматура). Совместная работа стержней и кладки обеспечивается хомутами из класса A240 и Bp500 d 3…6 мм. Железобетон рекомендуется располагать с внешней стороны, что позволяет производить проверку плотности уложенного бетона и является более рациональным при внецентренном сжатии и изгибе конструкции.

КОМПЛЕКСНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Комплексными называются элементы каменной кладки с включениями в них железобетона, располагаемого внутри кладки или снаружи в пазах. Кладка при возведении служит опалубкой для бетона. Продольную арматуру укладывают как снаружи кладки под слоем цементного раствора, так и внутри кладки или в бороздах с заполнением их раствором. Арматура классов A240, A300 и Bp500 d ≥ 3мм (растянутая арматура) и d ≥ 8 мм (сжатая арматура). Совместная работа стержней и кладки обеспечивается хомутами из класса A240 и Bp500 d 3…6 мм. Железобетон рекомендуется располагать с внешней стороны, что позволяет производить проверку плотности уложенного бетона и является более рациональным при внецентренном сжатии и изгибе конструкции. Комплексные конструкции применяют при необходимости значительно увеличить несущую способность сильно нагруженных центрально и внецентренно сжатых элементов с целью уменьшения размеров их сечения.

Для комплексных конструкций используют бетон класса не выше B15, площадь сечения продольной арматуры классов A300, A400 – не менее 0,2% и не более 1,5% площади сечения бетона. Для комплексных конструкций используют бетон класса не выше B15, площадь сечения продольной арматуры классов A300, A400 – не менее 0,2% и не более 1,5% площади сечения бетона.

Центрально сжатые элементы Центрально сжатые элементы

а) случай 1при соблюдении условия: Sc ≥ 0,8S0; б) случай 2 при соблюдении условия: Sc < 0,8S0

S0 – статический момент площади комплексного сечения (приведенного к кладке) относительно центра тяжести растянутой или менее сжатой арматуры As S0 – статический момент площади комплексного сечения (приведенного к кладке) относительно центра тяжести растянутой или менее сжатой арматуры As Sс – статический момент площади сжатой зоны комплексного сечения относительно центра тяжести растянутой или менее сжатой арматуры As

ЭЛЕМЕНТЫ, УСИЛЕННЫЕ ОБОЙМАМИ Одним из наиболее эффективных методов повышения несущей способности существующих элементов каменных конструкций является заключение их в обойму.

Обойма препятствует поперечному расширению кладки, что увеличивает сопротивление кладки воздействию продольной силы. Обойма препятствует поперечному расширению кладки, что увеличивает сопротивление кладки воздействию продольной силы. Виды обойм: Стальные; Железобетонные; Штукатурные. Наиболее широко применяют обоймы стальные и железобетонные.

Стальные обоймы – состоит из вертикальных уголков, установленных по углам столбов или простенка, и планок являющимися хомутами. Расстояние между хомутами принимают не более 50 см. Обойма должна быть защищена от коррозии слоем цементного раствора марки 50…75 толщиной 25…30 мм. Стальные обоймы – состоит из вертикальных уголков, установленных по углам столбов или простенка, и планок являющимися хомутами. Расстояние между хомутами принимают не более 50 см. Обойма должна быть защищена от коррозии слоем цементного раствора марки 50…75 толщиной 25…30 мм.

Железобетонная обойма – выполняется из бетона классов B15, B20 с армированием вертикальными стержнями d 6…12 мм и сварными хомутами d 4…10 мм. Расстояние между хомутами назначают по расчету и принимают в пределах 6…10 см (не более 15 см). Толщина обоймы 6…10 см. Железобетонная обойма – выполняется из бетона классов B15, B20 с армированием вертикальными стержнями d 6…12 мм и сварными хомутами d 4…10 мм. Расстояние между хомутами назначают по расчету и принимают в пределах 6…10 см (не более 15 см). Толщина обоймы 6…10 см.

Штукатурная обойма – состоит из вертикальных стержней диаметром 8…12 мм и спиральной обмотки, охватывающей стержни, с шагом 10…15 см, после чего арматурный каркас покрывается цементной штукатуркой толщиной 3…4 см марки 75…100. Штукатурная обойма – состоит из вертикальных стержней диаметром 8…12 мм и спиральной обмотки, охватывающей стержни, с шагом 10…15 см, после чего арматурный каркас покрывается цементной штукатуркой толщиной 3…4 см марки 75…100.

При усилении железобетонной или штукатурной обоймой участков стен, имеющих значительную протяженность (более 2,5 толщин), необходимо ставить дополнительные поперечные связи, пропускаемые через стену и располагаемые одна от другой по длине через 2h (h – толщина стены) и не более чем через 100 см. При усилении железобетонной или штукатурной обоймой участков стен, имеющих значительную протяженность (более 2,5 толщин), необходимо ставить дополнительные поперечные связи, пропускаемые через стену и располагаемые одна от другой по длине через 2h (h – толщина стены) и не более чем через 100 см.

Условие прочности: Условие прочности: