🗊Презентация Теплообмен излучением (часть 2)

ТЕПЛОМАССООБМЕН Теплообмен излучением (часть 2) 2016 год

План 1. Теплообмен излучением между твердыми телами. 2. Угловые коэффициенты излучения. 3. Расчет теплообмена излучением в системе, образованной тремя поверхностями, одна из которых является адиабатной. 4. Экраны. Действия экранов. 5. Излучение и поглощение в газах. 6. Сложный теплообмен.

1. Теплообмен излучением между твердыми телами

Поскольку каждое тело при любой температуре испускает электромагнитные волны, при подсчете его полной энергии следует учитывать и энергию собственного излучения тела Е1. Поскольку каждое тело при любой температуре испускает электромагнитные волны, при подсчете его полной энергии следует учитывать и энергию собственного излучения тела Е1. Если со стороны других тел на данное тело падает излучение с энергией Е2, из которой А1Е2 поглощается, а (1 – А1)·Е2 отражается, то (поскольку D = 0) называют эффективным излучением тела. Эффективное излучение тела равно сумме собственного и отраженного излучений тела.

Рассмотрим методику расчета теплообмена излучением твердых тел на простейшем примере двух серых плоских параллельных пластин, температуры которых равны соответственно Т1 и Т2 (Т1 > Т2), а коэффициенты поглощения А1 и А2. Рассмотрим методику расчета теплообмена излучением твердых тел на простейшем примере двух серых плоских параллельных пластин, температуры которых равны соответственно Т1 и Т2 (Т1 > Т2), а коэффициенты поглощения А1 и А2. Будем считать расстояние между пластинами таким, что излучение каждой из них полностью достигает другой.

Величина теплообмена излучением между пластинами равна: Величина теплообмена излучением между пластинами равна: где – мощность теплового потока излучением. Решая систему уравнений (2) относительно Еэф1 и Еэф2, подставив вместо интегральных плотностей излучения Е1 и Е2 их выражения из закона Стефана–Больцмана и введя вместо коэффициентов поглощения А1 и А2 соответственно коэффициенты черноты для серых тел ε1 и ε2 (так как А = ε), получим после преобразований

где Qи – тепловой поток излучения. Здесь а величина

Приведенный коэффициент излучения представляет собой количество энергии, перенесенной излучением от 1-й пластины ко 2-й за 1 с при условии, что поверхность каждой пластины равна 1 м2, а температурный множитель – 1 К. Приведенный коэффициент излучения представляет собой количество энергии, перенесенной излучением от 1-й пластины ко 2-й за 1 с при условии, что поверхность каждой пластины равна 1 м2, а температурный множитель – 1 К. Следовательно, формулу (3) можно переписать в следующем виде: или Значит, для повышения интенсивности теплообмена излучением надо увеличить εпр и θ, т.е. степень черноты участвующих в теплообмене поверхностей и разность их температур.

2. Угловые коэффициенты излучения

Определим угловой коэффициент излучения с некоторой k-й (излучающей) зоны на некоторую i-ю (лучевоспринимающую) зону. Определим угловой коэффициент излучения с некоторой k-й (излучающей) зоны на некоторую i-ю (лучевоспринимающую) зону. Выделим в пределах этих зон элементарные участки dFk (dF1) и dFi (dF2), назовем направление соединяющей их прямой направлением наблюдения и введем следующие обозначения:

r – расстояние между элементарными участками; r – расстояние между элементарными участками; θk (θ1) и θi (θ2) – углы между нормалями к этим участкам и направлением наблюдения; Найдем поток падающий с участка dFk (dF1) на dFi (dF2).

Используя понятия угловой плотности и яркости эффективного излучения, допущение о диффузном характере эффективного излучения и условие постоянства плотности потока эффективного излучения в пределах k-й зоны, получим Используя понятия угловой плотности и яркости эффективного излучения, допущение о диффузном характере эффективного излучения и условие постоянства плотности потока эффективного излучения в пределах k-й зоны, получим

Интегрируя элементарный поток по поверхностям Fk и Fi, найдем полную величину потока излучения, падающего с k-й на i-ю зону Интегрируя элементарный поток по поверхностям Fk и Fi, найдем полную величину потока излучения, падающего с k-й на i-ю зону откуда следует выражение для искомого углового коэффициента Из формулы (1) следует, что в диффузном приближении угловые коэффициенты излучения зависят только от размеров, формы и взаимного расположения зон, т.е. являются чисто геометрическими параметрами системы.

Угловые коэффициенты являются геометрической характеристикой теплообменивающейся системы. Угловые коэффициенты являются геометрической характеристикой теплообменивающейся системы. Угловым коэффициентом излучения называется отношение части потока эффективного излучения k-й зоны, попадающей на i-ю зону к полной величине потока эффективного излучения k-й зоны: Другими словами, угловой коэффициент излучения * показывает, какая доля эффективного излучения k-й зоны падает на i-ю зону. Угловые коэффициенты излучения обладают рядом свойств, важнейшими из которых являются следующие:

Свойство взаимности: Свойство взаимности: Если рассматриваемая система находится в состоянии термодинамического равновесия, из законов термодинамики следует, что для каждой пары зон Найдем связь между коэффициентом излучения серого тела С и коэффициентом излучения для абсолютно черного тела с0:

Свойство замкнутости: Свойство замкнутости: является следствием закона сохранения энергии и заключается в том, что в замкнутой системе сумма угловых коэффициентов с какой-либо поверхности на все остальные (включая ее самое) равна единице. Свойство невогнутости: заключается в том, что плоское или выпуклое тело не может излучать само на себя.

Свойство аддитивности: Свойство аддитивности: заключается в том, что если поверхность k состоит из n зон, так что То все угловые коэффициенты взаимно независимы и суммируются в обычном арифметическом смысле.

Для системы, состоящей из двух параллельных бесконечных пластин 1 и 2 (рис. а), аналогичной рабочему пространству современных протяженных печей, печей с шагающим подом с плоским сводом и т. п., очевидно, что по свойству невогнутости: Для системы, состоящей из двух параллельных бесконечных пластин 1 и 2 (рис. а), аналогичной рабочему пространству современных протяженных печей, печей с шагающим подом с плоским сводом и т. п., очевидно, что по свойству невогнутости: Тогда по свойству замкнутости: или с учетом соотношения (6)

Схемы б и в характерны для электропечей сопротивления. Схемы б и в характерны для электропечей сопротивления. Схема г – для секционных электропечей. Эти схемы аналогичны с точки зрения геометрии излучения. В обоих случаях по свойству невогнутости И по свойству замкнутости Теперь по свойству взаимности можно записать

С учетом свойства замкнутости для поверхности 2 запишем С учетом свойства замкнутости для поверхности 2 запишем откуда

3. Расчет теплообмена излучением в системе, образованной тремя поверхностями, одна из которых является адиабатной

Рассмотрим замкнутую систему, образованную тремя поверхностями. Рассмотрим замкнутую систему, образованную тремя поверхностями. Пусть температуры первой и второй поверхностей имеют заданные значения Т1 и Т2, а третья поверхность является адиабатной: Участие адиабатной поверхности в радиационном теплообмене (теплообмене излучением) заключается в том, что она поглощает часть падающего на нее излучения, но полностью компенсирует эту часть собственным излучением, так что

Будем считать, что в пределах каждой из указанных поверхностей их степень черноты, температуры и плотности потоков эффективного излучения имеют постоянные значения. Будем считать, что в пределах каждой из указанных поверхностей их степень черноты, температуры и плотности потоков эффективного излучения имеют постоянные значения. Геометрическая конфигурация системы описывается известными коэффициентами излучения Требуется рассчитать потоки результирующего излучения и температуру Т3. Отметим, что достаточно определить поток результирующего излучения на первой поверхности

Запишем зональные уравнения относительно потоков эффективного излучения для первой и второй поверхности (зон I-го рода) Запишем зональные уравнения относительно потоков эффективного излучения для первой и второй поверхности (зон I-го рода) Для третьей адиабатной поверхности (зоны II-го рода) Откуда следует, что

Подставим выражение (2) в уравнения (1), после алгебраических преобразований получим систему уравнений: Подставим выражение (2) в уравнения (1), после алгебраических преобразований получим систему уравнений: где – приведенные угловые коэффициенты излучения в системе двух поверхностей, учитывающие переизлучение на третьей (адиабатной) поверхности.

Зоны I-го рода, для которых по условию заданы температуры, а требуется определить потоки результирующего излучения. Зоны I-го рода, для которых по условию заданы температуры, а требуется определить потоки результирующего излучения. Зоны II-го рода, для которых заданные значения имеют потоки результирующего излучения, а определению подлежат температуры. Зоны III-го рода, для которых на основании уравнений теплового баланса устанавливают связи между потоками результирующего излучения и температурами.

Система уравнений (3) отличается от системы уравнений, описывающей радиационный теплообмен в замкнутой системе, образованной двумя поверхностями, только тем, что вместо исходных угловых коэффициентов излучения в зональных уравнениях фигурируют приведенные угловые коэффициенты излучения. Система уравнений (3) отличается от системы уравнений, описывающей радиационный теплообмен в замкнутой системе, образованной двумя поверхностями, только тем, что вместо исходных угловых коэффициентов излучения в зональных уравнениях фигурируют приведенные угловые коэффициенты излучения. Запишем выражение для потока результирующего излучения на первой поверхности где – приведенная степень черноты рассматриваемой системы.

В данном случае интенсивность радиационного теплообмена пропорциональна разности четвертых степеней первых двух поверхностей, а конкретные оптико-геометрические особенности системы, включая наличие третьей адиабатной поверхности, влияют лишь на приведенную степень черноты. В данном случае интенсивность радиационного теплообмена пропорциональна разности четвертых степеней первых двух поверхностей, а конкретные оптико-геометрические особенности системы, включая наличие третьей адиабатной поверхности, влияют лишь на приведенную степень черноты. Для расчета температуры адиабатной поверхности необходимо по формуле (2) найти поток эффективного излучения и используя соотношение из этого соотношения следует, что

Полученные результаты свидетельствуют о независимости интенсивности радиационного теплообмена от степени черноты адиабатной поверхности. Полученные результаты свидетельствуют о независимости интенсивности радиационного теплообмена от степени черноты адиабатной поверхности. Это объясняется тем, что изменение ε3 приводит к одинаковому (в сером приближении) изменению потоков собственного и поглощенного излучения, так что величина потока эффективного излучения адиабатной поверхности остается неизменной. В качестве примера проведем расчет потерь тепла излучением через окно в стенке печи.

Обозначим через Т1 температуру окружающей среды, Т2 – эффективную температуру рабочего пространства печи и припишем эти температуры воображаемым абсолютно черным поверхностям, замыкающим оконный проем с наружной и внутренней стороны. Обозначим через Т1 температуру окружающей среды, Т2 – эффективную температуру рабочего пространства печи и припишем эти температуры воображаемым абсолютно черным поверхностям, замыкающим оконный проем с наружной и внутренней стороны. Потери тепла через окно выражаются в этом случае потоком результирующего излучения в замкнутой системе, образованной тремя поверхностями: двумя абсолютно черными и третьей (адиабатной) – внутренней поверхностью футеровки. Подставив в выражение (5) для приведенной степени черноты значения ε1 = ε2 =1, получим

С учетом свойств угловых коэффициентов излучения и соображений симметрии несложно показать, что приведенный угловой коэффициент излучения , который в данном случае называется коэффициентом диафрагмирования и обозначается через Ф, равен С учетом свойств угловых коэффициентов излучения и соображений симметрии несложно показать, что приведенный угловой коэффициент излучения , который в данном случае называется коэффициентом диафрагмирования и обозначается через Ф, равен Тогда по формуле (4) окончательно получим где F1 – площадь наружной поверхности окна. Исходный коэффициент излучения φ12 в выражении (7) зависит от толщины стенки, формы и размеров отверстия. В рассматриваемой задаче коэффициент диафрагмирования Ф является функцией только геометрических размеров и формы окна.

4. Экраны. Действия экранов

Когда необходимо уменьшить передачу теплоты лучистым потоком, прибегают к установке экранов. Когда необходимо уменьшить передачу теплоты лучистым потоком, прибегают к установке экранов. Обычно экран представляет собой тонкий металлический лист с большой отражательной способностью. Температуры обеих поверхностей экрана можно считать одинаковыми. Рассмотрим действие экрана между двумя плоскими безграничными параллельными поверхностями, причем передачей теплоты конвекцией пренебрегаем.

Поверхности стенок и экрана считаем одинаковыми. Поверхности стенок и экрана считаем одинаковыми. Температуры стенок Т1 и Т2 поддерживаются постоянными, причем Т1 > Т2. Допускаем, что коэффициенты излучения стенок и экрана равны между собой. Тогда приведенные коэффициенты излучения между поверхностями без экрана, между первой поверхностью и экраном, экраном и второй поверхностью равны между собой. Поверхностную плотность теплового потока излучением, передаваемую от первой поверхности ко второй (без экрана), определяем из уравнения:

Поверхностную плотность теплового потока излучением, передаваемую от первой поверхности к экрану, находим по формуле: Поверхностную плотность теплового потока излучением, передаваемую от первой поверхности к экрану, находим по формуле: а от экрана ко второй поверхности – по уравнению

При установившемся тепловом равновесии q1 = q2, поэтому При установившемся тепловом равновесии q1 = q2, поэтому Откуда Подставляя полученную температуру экрана в любое из уравнений для плотности теплового потока излучением, получаем:

5. Излучение и поглощение в газах

Это объясняется тем, что газы излучают и поглощают свободными молекулами, а твердые тела – огромным числом связанных молекул. Это объясняется тем, что газы излучают и поглощают свободными молекулами, а твердые тела – огромным числом связанных молекул. Уровни энергии электронов в свободных молекулах имеют вполне определенные для каждого вещества значения. При переходе электронов с одного уровня на другой каждый элемент поглощает или излучает фотон определенной энергии (или длины волны).

Когда же несколько молекул образуют твердое тело, электроны каждой из них находятся под действием сил со стороны соседних атомов, а это приводит к тому, что некоторые энергетические уровни становятся размытыми или перекрывают друг друга. Когда же несколько молекул образуют твердое тело, электроны каждой из них находятся под действием сил со стороны соседних атомов, а это приводит к тому, что некоторые энергетические уровни становятся размытыми или перекрывают друг друга. Таким образом, в излучении и поглощении твердого тела участвуют электроны не каких-то определенных энергий, а всех возможных.

Трехатомные и многоатомные газы обладают излучательно-поглощательной способностью в определенном диапазоне длин волн. Трехатомные и многоатомные газы обладают излучательно-поглощательной способностью в определенном диапазоне длин волн. Например: основные продукты сгорания органического топлива СО2 и Н2О имеют в своем спектре три полосы в диапазоне волн Δλ = 2,24 ÷ 30 мкм. Другой особенностью теплообмена излучением в газах является излучение и поглощение молекул всей массы газа, а не какой-то определенной поверхности, как это свойственно твердым телам. Эта особенность газов серьезно затрудняет расчет теплообмена излучением и делает его весьма приближенным.

Для ориентировочного расчета излучения газов в пустоту можно использовать уравнение Стефана–Больцмана Для ориентировочного расчета излучения газов в пустоту можно использовать уравнение Стефана–Больцмана для газов коэффициенты черноты εг (или Аг = εг) зависят: от температуры Тг; от парциального давления данного газа в смеси рiг; от пути пробега излучения lи, который часто бывает равен толщине слоя газа δг:

Функция (2) для различных газов имеет различный вид, но в любом случае, если ее ввести в уравнение (1), окажется, что интегральная плотность излучения Ег будет пропорциональна уже не Т4, а Тn, где n < 4. Например: для СО2 n = 3,5, а для Н2О n = 3. Так, для Н2О при lи = 0,06 ÷ 0,8 м и t = 400 ÷ 1300 °С В технических расчетах пользуются аналогичными эмпирическими формулами, справедливыми в определенных условиях.

Степень черноты смеси газов определяется с помощью специальных графиков. Степень черноты смеси газов определяется с помощью специальных графиков.

Для смеси Н2О (пар) и СО2 коэффициент черноты εг приближенно вычисляется по формуле: Для смеси Н2О (пар) и СО2 коэффициент черноты εг приближенно вычисляется по формуле: где β и – поправочный множитель, зависящий от парциального давления паров Н2О. β = 1,1 ÷ 1,6 при рг = (0,1 ÷ 1)·105 и lирг = (0 ÷ 300) кПа·м.

В реальных условиях газ бывает окружен оболочкой (стенки топки, камеры сгорания и т.п.). Расчет теплообмена между газами и оболочкой можно производить по формуле: В реальных условиях газ бывает окружен оболочкой (стенки топки, камеры сгорания и т.п.). Расчет теплообмена между газами и оболочкой можно производить по формуле: Здесь: – эффективная (приведенная) степень черноты оболочки; при Аг – коэффициент поглощения газа при температуре стенок оболочки; Тг и Тс – соответственно температура газа и стенок оболочки.

В продуктах сгорания помимо чистых газов (СО2, Н2О и т.п.), излучение которых находится в инфракрасной части спектра, обычно содержатся раскаленные твердые частицы – горючее, зола, примеси и т.п. В продуктах сгорания помимо чистых газов (СО2, Н2О и т.п.), излучение которых находится в инфракрасной части спектра, обычно содержатся раскаленные твердые частицы – горючее, зола, примеси и т.п. Они придают пламени видимую окраску, и коэффициент черноты ε такого пламени резко увеличивается, достигая значений 0,6 – 0,7. Поэтому при факельном сжигании мелкоразмолотого горючего в топках котлов основное количество теплоты передается излучением пламени и светящихся газов.

6. Сложный теплообмен

Количественной характеристикой процесса теплообмена от газа к стенке (или наоборот) является суммарный коэффициент теплоотдачи Количественной характеристикой процесса теплообмена от газа к стенке (или наоборот) является суммарный коэффициент теплоотдачи где αк – коэффициент конвективной теплоотдачи учитывающий передачу теплоты теплопроводностью и конвекцией, а αи – коэффициент учитывающий передачу теплоты излучением. Плотность теплового потока рассчитываемого теплового аппарата определяется по закону Ньютона–Рихмана где α – суммарный коэффициент теплоотдачи.

Суммарный коэффициент теплоотдачи входит в уравнение коэффициента теплопередачи. Суммарный коэффициент теплоотдачи входит в уравнение коэффициента теплопередачи. Уравнение коэффициента теплопередачи для плоской стенки в этом случае примет вид: При решении задач под α1 или α2 будем обозначать суммарный коэффициент теплоотдачи, учитывающий конвекцию, теплопроводность и излучение.