🗊Презентация Термическая подготовка добавочной воды. Лекция 5

ЛЕКЦИЯ 5

4. Термическая подготовка добавочной воды. 4. Термическая подготовка добавочной воды. На многих ТЭС восполнение потерь пара и конденсата производят дистиллятом. Дистиллят получают в испарительных установках термическим обессоливанием химически умягченной воды. В основе термической подготовки воды лежит принцип концентрации примесей в процессе парообразования. Аппараты, в которых происходит процесс парообразования с концентрацией примесей, называются испарителями.

Испаритель – это теплообменник поверхностного типа. К нему непрерывно подводятся первичный пар из отборов турбины и умягченная вода, часть которой испаряется, образуется вторичный пар, который направляют в конденсатор испарителя, включенный в систему регенеративного подогрева питательной воды. Испаритель – это теплообменник поверхностного типа. К нему непрерывно подводятся первичный пар из отборов турбины и умягченная вода, часть которой испаряется, образуется вторичный пар, который направляют в конденсатор испарителя, включенный в систему регенеративного подогрева питательной воды.

Схема испарительной установки

Принципиальная технологическая схема термического обессоливания воды

В схемах с термическим обессоливанием расходуется значительно меньше химических реактивов, снижается количество сбросных вод после промывок фильтров. Существенное преимущество термического обессоливания – малое влияние состава исходной воды на качество дистиллята.

5. Обессоливание воды обратным осмосом. В настоящее время в РФ действует ряд относительно крупных установок обратного осмоса, входящих в состав комбинированных схем получения глубоко обессоленной воды. Одна из первых установок обратного осмоса была введена в эксплуатацию в 1997 г. На ТЭЦ-23 ОАО «Мосэнерго» производительностью 50 т/ч.

Осмотическое давление раствора зависит от концентрации растворенного вещества и температуры раствора. Например, для раствора NaCl с концентрацией 35 г/дм3 (солесодержание морской воды) и температурой 20 °C росм = 2,9 МПа. Для работы аппаратов обратного осмоса требуется тщательная очистка воды от коллоидных примесей и ГДП, которые могут повредить мембрану. Осмотическое давление раствора зависит от концентрации растворенного вещества и температуры раствора. Например, для раствора NaCl с концентрацией 35 г/дм3 (солесодержание морской воды) и температурой 20 °C росм = 2,9 МПа. Для работы аппаратов обратного осмоса требуется тщательная очистка воды от коллоидных примесей и ГДП, которые могут повредить мембрану.

Осмотические мембраны изготавливаются из ацетилцеллюлозы или ароматических полиамидов. Толщина мембран 100–200 мкм. Срок службы мембран от 2 до 5 лет. Осмотические мембраны изготавливаются из ацетилцеллюлозы или ароматических полиамидов. Толщина мембран 100–200 мкм. Срок службы мембран от 2 до 5 лет. Современные обратноосмотические установки представляют собой аппараты рулонного типа.

Рулонный фильтр располагается в кожухе, по оси которого установлена перфорированная трубка для отвода фильтрата. Исходная вода под давлением подается через распределительное устройство в кожух, просачивается через мембрану и стекает к перфорированной трубке. Концентрат выводится из аппарата отдельным потоком. Рулонный фильтр располагается в кожухе, по оси которого установлена перфорированная трубка для отвода фильтрата. Исходная вода под давлением подается через распределительное устройство в кожух, просачивается через мембрану и стекает к перфорированной трубке. Концентрат выводится из аппарата отдельным потоком.

Принципиальная технологическая схема комбинированного обессоливания воды

Промышленная установка обратного осмоса

Преимущества обратного осмоса перед методами ионного обмена: Преимущества обратного осмоса перед методами ионного обмена: 1) Нет необходимости в промывках с использованием химических реагентов, как следствие нет сбросов кислотных, солевых или щелочных растворов в канализацию. 2) По сравнению с промышленными ионообменными фильтрами установки обратного осмоса более компактные.

Схема подогрева сетевой воды

В конденсаторе имеется отдельный встроенный теплофикационный пучок (ТК). Через этот пучок пропускается сетевая вода, которая подогревается в нем на несколько градусов и затем поступает в сетевые подогреватели. При включенном теплофикационном пучке конденсатора циркуляционная вода к нему не подводится, и турбина работает без потерь теплоты в холодном источнике. Вакуум при этом понижается. В конденсаторе имеется отдельный встроенный теплофикационный пучок (ТК). Через этот пучок пропускается сетевая вода, которая подогревается в нем на несколько градусов и затем поступает в сетевые подогреватели. При включенном теплофикационном пучке конденсатора циркуляционная вода к нему не подводится, и турбина работает без потерь теплоты в холодном источнике. Вакуум при этом понижается.

ПВК включается в работу, когда количества пара из отборов недостаточно для покрытия всей тепловой нагрузки. Распределение нагрузки между отборами турбины и водогрейными котлами характеризуется отношением максимального отпуска теплоты из отборов турбины Qотб к полному отпуску теплоты от ТЭЦ Qт. Это отношение называется коэффициентом теплофикации αТЭЦ. ПВК включается в работу, когда количества пара из отборов недостаточно для покрытия всей тепловой нагрузки. Распределение нагрузки между отборами турбины и водогрейными котлами характеризуется отношением максимального отпуска теплоты из отборов турбины Qотб к полному отпуску теплоты от ТЭЦ Qт. Это отношение называется коэффициентом теплофикации αТЭЦ.

На электростанциях сетевые подогреватели устанавливаются без резерва, а число их выбирается минимальным. Площадь поверхности нагрева определяется из расчета тепловой схемы при максимальном отпуске теплоты из отборов турбины для самого холодного месяца года. На электростанциях сетевые подогреватели устанавливаются без резерва, а число их выбирается минимальным. Площадь поверхности нагрева определяется из расчета тепловой схемы при максимальном отпуске теплоты из отборов турбины для самого холодного месяца года. Конструктивно сетевые подогреватели выполняются горизонтальными (ПСГ) и вертикальными (ПСВ). На крупных ТЭЦ применяют исключительно ПСГ.

ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ СХЕМА СТАНЦИИ 1. Назначение принципиальной тепловой схемы В состав принципиальной тепловой схемы входят основное и вспомогательное оборудование пароводяного тракта ТЭС. Принципиальная тепловая схема устанавливает основные связи по теплоносителю, объединяющие это оборудование в единую установку.

На принципиальной тепловой схеме указывается лишь главное оборудование (котлы, турбины, теплообменные аппараты, деаэраторы и насосы) и основные трубопроводы без арматуры, без уточнения количества и расположения оборудования. На принципиальной тепловой схеме указывается лишь главное оборудование (котлы, турбины, теплообменные аппараты, деаэраторы и насосы) и основные трубопроводы без арматуры, без уточнения количества и расположения оборудования. Проектирование ТЭС начинается с расчета принципиальной тепловой схемы, цель которого ‒ определение всех тепловых и массовых потоков, необходимых для выбора основного и вспомогательного оборудования, определения диаметров трубопроводов.

2. Составление принципиальной тепловой схемы станции 2. Составление принципиальной тепловой схемы станции Составление принципиальной тепловой схемы связано с решением следующих задач: 1) Выбирается тип станции ‒ КЭС или ТЭЦ. 2) Выбираются начальные параметры пара. 3) По установленной тепловой и электрической мощности, а также по параметрам пара, определяются тип и число турбин и котлов.

4) Определяются число, тип и место включения регенеративных подогревателей, питательных насосов, деаэраторов, схема сбора дренажей. 4) Определяются число, тип и место включения регенеративных подогревателей, питательных насосов, деаэраторов, схема сбора дренажей. 5) Выбирается способ подготовки добавочной воды (химический, термический, комбинированный). 6) Для ТЭЦ разрабатывается схема отпуска теплоты внешним потребителям.

3. Принципиальная тепловая схема ТЭЦ 3. Принципиальная тепловая схема ТЭЦ Отечественная промышленность выпускает для ТЭЦ паровые турбоагрегаты трех типов: 1) конденсационные турбины типа Т, имеющие два регулируемых отопительных отбора пара (верхний и нижний); 2) конденсационные турбины типа ПТ, имеющие один регулируемый отбор промышленного пара и один или два отопительных отбора; 3) турбины без конденсаторов с противодавлением типа Р (без регулируемых отборов пара) и ПР (с одним промышленным регулируемым отбором).

4. Выбор соединения парогенераторов и турбин ТЭС 4. Выбор соединения парогенераторов и турбин ТЭС 1) КЭС: соединение котлов и турбин по пару выполняют блочным.

2) ТЭЦ: в районах с развитым промышленным и тепловым потреблением сооружают ТЭЦ смешанного типа с турбинами ПТ, Р и Т. Турбины типа Р применяются для покрытия базовых нагрузок и устанавливаются совместно с турбинами, имеющими регулируемые отборы. 2) ТЭЦ: в районах с развитым промышленным и тепловым потреблением сооружают ТЭЦ смешанного типа с турбинами ПТ, Р и Т. Турбины типа Р применяются для покрытия базовых нагрузок и устанавливаются совместно с турбинами, имеющими регулируемые отборы.

Принципиальная схема неблочной ТЭЦ с поперечными связями

5. Выбор насосов 5. Выбор насосов 1) Питательные насосы (ПН). Питательные насосы устанавливаются непосредственно после деаэратора и развивают полный напор, необходимый для подачи воды в котел. Выбираются по производительности (расходу) и напору (давлению). Напор ПН зависит от параметров пара, вырабатываемого котлом, типа котла, регенеративной схемы.

Схема включения питательного насоса

Для барабанного котла давление, создаваемое питательным насосом, рассчитывается по формуле: Для барабанного котла давление, создаваемое питательным насосом, рассчитывается по формуле: рпн = рб.м − рд + ρпвgh·10-6 + ΣΔртр, МПа Здесь рб.м = (1,05−1,08)рб – максимальное давление в барабане с учетом регулировки предохранительных клапанов, МПа; рд –давление в деаэраторе, МПа; ΣΔртр – суммарное гидравлическое сопротивление трубопроводов и теплообменников от деаэратора до барабана, МПа.

Высота установки деаэратора должна исключить вскипание и кавитацию на входе в питательный насос; она составляет не менее 12–15 м. Высота установки деаэратора должна исключить вскипание и кавитацию на входе в питательный насос; она составляет не менее 12–15 м. На ТЭС используются деаэраторы повышенного давления, рассчитанные на 0,6–0,7 МПа. 2) Конденсатные насосы (КН). Предназначены для транспорта конденсата из конденсатора в деаэратор питательной воды.

Подача конденсатного насоса определяется наибольшим пропуском пара в конденсатор с учетом регенеративных отборов. Расход конденсата определяется при полной электрической нагрузке, летней температуре воды и выключенных отборах парах. Подача конденсатного насоса определяется наибольшим пропуском пара в конденсатор с учетом регенеративных отборов. Расход конденсата определяется при полной электрической нагрузке, летней температуре воды и выключенных отборах парах. Производительность конденсатного насоса: Gкн = kDк, т/ч, где Dк − количество пара, поступившего в конденсатор, т/ч; k = 1,1–1,2 – коэффициент, учитывающий дренажи регенеративной системы.

Давление, создаваемое конденсатным насосом, составляет 0,35−1,6 МПа Давление, создаваемое конденсатным насосом, составляет 0,35−1,6 МПа и определяется по формуле: ркн = Нд + (рд − рк)/(ρкg) + ΣΔртр, м вод. ст., где Нд − высота установки деаэратора, м; рд – давление в деаэраторе, Па; рк – давление в конденсаторе, Па; ΣΔртр – суммарные гидравлические потери в трубопроводах и теплообменниках от конденсатора до деаэратора, м вод. ст.; ρк –плотность конденсата, кг/м3.

3) Циркуляционные насосы (ЦН). Предназначены для подачи охлаждающей воды в конденсатор, маслоохладители турбоагрегатов и воздухоохладители электрогенераторов. Расчетная производительность циркуляционного насоса: 3) Циркуляционные насосы (ЦН). Предназначены для подачи охлаждающей воды в конденсатор, маслоохладители турбоагрегатов и воздухоохладители электрогенераторов. Расчетная производительность циркуляционного насоса: Gцн = Gк + Gм + Gв, м3/ч где Gк − расход циркуляционной (охлаждающей) воды в конденсатор; Gм − расход воды на маслоохладители; Gв − расход воды на воздухоохладители.

Расход воды циркуляционным насосом определяют по летнему режиму при наиболее высокой температуре воды. Расход воды циркуляционным насосом определяют по летнему режиму при наиболее высокой температуре воды. Расход воды на масло- и воздухоохладители составляет 3–8% от расхода охлаждающей воды в конденсатор. Напор, создаваемый циркуляционным насосом, рассчитывается по формуле: Нцн = Нг + ΔРк + ΣΔртр, м вод. ст.,

где Нг − геометрическая высота подъема воды, м; ΔРк − гидравлическое сопротивление конденсатора; ΣΔртр – потери на трение и местные сопротивления во всасывающем и нагнетательном трубопроводах. где Нг − геометрическая высота подъема воды, м; ΔРк − гидравлическое сопротивление конденсатора; ΣΔртр – потери на трение и местные сопротивления во всасывающем и нагнетательном трубопроводах.

Расход циркуляционной воды на ТЭС составляет 120–200 кг/(кВт·ч). На современных ТЭС устанавливают в основном осевые циркуляционные насосы, которые развивают давление 13–23 м вод. ст. при подаче от 750 м3/ч до 65000 м3/ч и более. Расход циркуляционной воды на ТЭС составляет 120–200 кг/(кВт·ч). На современных ТЭС устанавливают в основном осевые циркуляционные насосы, которые развивают давление 13–23 м вод. ст. при подаче от 750 м3/ч до 65000 м3/ч и более. 4) Сетевые насосы. Предназначены для создания циркуляции сетевой воды в трубопроводах тепловой сети.

Расход сетевой воды зависит от тепловой нагрузки на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды: Расход сетевой воды зависит от тепловой нагрузки на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды: Напор сетевых насосов определяется гидравлическим сопротивлением тепловых сетей. Промышленность выпускает сетевые насосы производительностью 1000–2500 м3/ч при напоре 60–180 м вод ст.

6. Выбор вспомогательного оборудования котельной установки 6. Выбор вспомогательного оборудования котельной установки К вспомогательному оборудованию котельной установки относятся устройства для подготовки топлива к сжиганию, золоуловители, дымососы, дутьевые вентиляторы. Состав вспомогательного оборудования определяется видом сжигаемого топлива, типом котлоагрегата и его мощностью.

1) Пылеприготовление. 1) Пылеприготовление. Основным видом сжигаемого на ТЭС твердого топлива являются каменные и бурые угли. Сжигание твердого топлива в энергетических котлах производится в камерных топках, т.е. в пылевидном состоянии. Для размола твердого топлива до состояния пыли на ТЭС имеются системы пылеприготовления.

Для размола топлив используют четыре типа углеразмольных мельниц: Для размола топлив используют четыре типа углеразмольных мельниц: - шаровые барабанные мельницы (ШБМ); - молотковые мельницы (ММ); - мельницы-вентиляторы (М-В); - среднеходные валковые мельницы (СМ). Размол бурых углей осуществляется в основном в молотковых мельницах производительность до 100 т/ч с принудительной вентиляцией (под наддувом).

Быстроходная молотковая мельница состоит из вращающегося ротора, на котором закреплены диски с шарнирно прикрепленными билами. Топливо измельчается ударами бил. В этих мельницах обычно размалывают сравнительно мягкие и имеющие большой выход летучих топлива. Быстроходная молотковая мельница состоит из вращающегося ротора, на котором закреплены диски с шарнирно прикрепленными билами. Топливо измельчается ударами бил. В этих мельницах обычно размалывают сравнительно мягкие и имеющие большой выход летучих топлива. Наддув в мельнице создается вентилятором горячего дутья.

Молотковая мельница

Существенным недостатком молотковых мельниц является непродолжительный срок службы бил. Так, при размоле экибастузского угля он составляет 1000–1200 ч, а при размоле подмосковного угля – 300–500 ч. Существенным недостатком молотковых мельниц является непродолжительный срок службы бил. Так, при размоле экибастузского угля он составляет 1000–1200 ч, а при размоле подмосковного угля – 300–500 ч. Для топлив с повышенной влажностью более эффективным оказывается применение мельниц-вентиляторов.

Быстроходная мельница-вентилятор состоит из колеса с лопатками, бронированного корпуса и сепаратора и обычно применяется для размола высоковлажных мягких бурых углей с большим выходом летучих и торфа. Топливо измельчается за счет удара о лопатки и транспортируется в виде пылевоздушной смеси к горелкам котлов. Быстроходная мельница-вентилятор состоит из колеса с лопатками, бронированного корпуса и сепаратора и обычно применяется для размола высоковлажных мягких бурых углей с большим выходом летучих и торфа. Топливо измельчается за счет удара о лопатки и транспортируется в виде пылевоздушной смеси к горелкам котлов.

Валковая среднеходная мельница предназначена для размола каменных углей, полуантрацитов, тощих углей. Валковая среднеходная мельница предназначена для размола каменных углей, полуантрацитов, тощих углей. Уголь поступает по центральной трубе на вращающуюся тарелку. Под действием центробежных сил он отбрасывается к периферии и попадает под размольные валки, которые тоже вращаются. Размол происходит за счет раздавливания и истирания.

Валковая мельница

Для размола антрацита и каменных углей, требующих тонкого измельчения из-за слабой реакционной способности, применяются шаровые барабанные мельницы. Для размола антрацита и каменных углей, требующих тонкого измельчения из-за слабой реакционной способности, применяются шаровые барабанные мельницы.

Шаровая барабанная мельница (ШБМ) состоит из цилиндра (барабана) диаметром 2–4 м и длиной 3–10 м, частично заполненного стальными шарами диаметром 30–60 мм. Внутренние стенки барабана покрыты толстыми плитами (броней). При вращении барабана с частотой 16–25 об./мин. шары, поднимаясь на определенную высоту, падают. Шаровая барабанная мельница (ШБМ) состоит из цилиндра (барабана) диаметром 2–4 м и длиной 3–10 м, частично заполненного стальными шарами диаметром 30–60 мм. Внутренние стенки барабана покрыты толстыми плитами (броней). При вращении барабана с частотой 16–25 об./мин. шары, поднимаясь на определенную высоту, падают.

Размол топлива происходит за счет удара шаров и вследствие истирания перемещающимися шарами. ШБМ пригодны для размола углей всех сортов, однако, применяются только для трудноразмалываемых топлив и топлив, требующих тонкого помола (антрациты), т. к. имеют высокую стоимость и большой расход электроэнергии на помол. Размол топлива происходит за счет удара шаров и вследствие истирания перемещающимися шарами. ШБМ пригодны для размола углей всех сортов, однако, применяются только для трудноразмалываемых топлив и топлив, требующих тонкого помола (антрациты), т. к. имеют высокую стоимость и большой расход электроэнергии на помол.

Шаровая барабанная мельница